按风量调 节再 循环灰量 ．即风量 增大埘 ，循 环灰量 也增大 ．芬兰 Ａｈｌｓｔｒｏｍ 为返 回再循 环 灰量采 用专用鼓风机 ，其 匝头为 ４０ｘ１０ｐａ（～ｍｍＨ２０）∞ 。

  循 环 流化 床锅炉 的燃 烧分 二部 分进行 。一部分是 在 流化 床上；而 另一部分则 在炉膛 ． 其份额 的分配与负荷有关 。参见 图 １．

  采用 低温分离 器 （４００℃）时。例 如：西德 Ｂａｌｓｃｏｃｋ１２５ｔ／ｈ锅 炉 ＝１０￣２０．

  二相 流形 式返 回炉膛 ．空气 的压 头必须克服 此气 固二相 流沿程阻力 ．而空气量 又必须仅 占

  以咀水热 电厂 ３５ｔ／ｈ循环 流化床锅 炉热 力测试报告 ㈣ 的数据 来计算 ．

  要 求 返料 管 中流 速 为 ｗ ， 取 返 料 管 为 ｍ１５９×７．

  日 ．０ ＝ 。 ＋０．０１６１（￣一 １） 。毫０．６２８Ｎｍ／七 ＝ １．２）； 口 ．

  循环倍率 Ｋ＝３０，其 意义为每 Ｉｋｇ煤 伴随 ３０ｋｇ再循环的灰 ．

  取 ＠２１９ｘ１０管子，取管 长与转弯处 阻力折合 为 ｌＯｍ，则 阻力为 ：

  因 此 ，在 料柱 高度保 证 的情 况下 ．要靠 风机 压头与风量 的 调节 来 满足 输返再 循环 灰 量 ， 以 此 控 静Ｊ循 环倍 率 。

  仍 通过上述 ３５ｔ／ｈ循环流化床 锅炉实测 热工报 告 中的数据 进行 计算 ，再与 实测 温度 进 行 对 比．

  。 ｏ ＝ ０．１１ＩＨ＋ ０．０１２４ｗ ＋ ＿ ０．０１６１ 。 ＝ ０．６０８Ｎｍ ’／ｋｇ；

  由此可见 ，循 环溃【化床 锅炉炉膛中燃料 的燃烧一方 面是反应 速度大幅度提升 了；另 一方 面是 由于再 循环 而星几 十倍 的增加 了燃 料 在炉 内的停 留时 间．从 而达 到 了理想 的燃尽程 度 ．

  循环流化床锅炉燃烧 的另 一特点是 低温燃烧 ．无论 流化床 上的媒 层与炉膛 内的温度 均 处于 ８５０－９５０＂Ｃ之 间的温度水平 ．

  机械式返孝车器本 身除设有 与 自旋风分离器来管连接 的接 头及从 返料器引 出至 炉膛 的接 瞥外，另设风 管接 头 （与风管相接）及卸灰管 （检修及事故处理 用）．

  以上仅 系举铡 ．实 际上 ，可根据管路布置 的具体结 构 （即管径 管长及转 弯等 ），循

  ｗｗｗ．ｂｚｆｘｗ．ｃｏｍ 环倍率 ，按上述关 系进行 内部 调节，再决 定风 机压 头与风量 。一旦风 机压 头确定 以后 ，可

  流 化 床 上煤 层 颗 粒 一 经 炉 排 下 的风 速 达 到 或超 过 临界 风 速 ，燃 料 层 即呈 流 化 状 态 ， 煤 层 中煤 粒 被风 吹起 ，一部分 细小微粒则 逸 出进人 炉膛 ；一部 分 又落下 ．然 后又反 复被 吹 起 。蝶层 燃烧 后的细小颗粒与新进＾煤 的细小颗粒又 被吹起 ，一部分 又落下 ．如 此反 复循 环，使燃料层 中煤 与不断扩散到煤粒表面的氧气进行燃烧 ，达 到燃尽 程度 ．这一 阶段 主要 是扩做燃烧 ，燃烧 速度 主要 取决于氧扩散到煤粒表面 的速度。另一方 面， 自燃料层逸 出至 炉膛 的 细 微 粒 子 又 与 自分离 器及 返料 器返 圆 的 再循 环 灰 一起 又 在 炉 内燃 烧 。 未燃 尽 胸 碳 粒 又经分 离器 、返料器 返 回形成 再循环，使炉膛 内物料 中碳 的浓度大幅度提升 ，加 速 了燃烧反 应速度 ｉ按照 经典燃烧 动力学 ，这Ｊ『寸的燃烧 反应 速度 的表达式 为：

  式 中 Ｋ．— 反 应速度常数 Ｃ— 单 位 容 积 内氧 的 浓 度 ｃｆ＿－单 位 容 积 内碳 的 浓 度 Ｅ．一煤的活化 能 Ｉ 一空气 的气体常数 Ｔ一一反应 区温度 ｎＩ、“ｆ＿—分另ｑ为氧及 碳的反 应阶次

  炉 内的平 均 温度 在 ９００－９５０＂Ｃ左 右 ．因此，反应 速度主要依 靠 由于再循 环灰 中的碳 而增大 了的碳 浓度 被大幅度提升 ．这一部分燃烧 是动力燃 烧．即燃烧速度取决于反 应 区的温 度与参与反应 的反应 物质的浓度 ．因此．循环 倍率 愈大 ，反应 速度也愈大．

  定 义为 再 循 环质置 与 龄煤 重 量之 比曲 循环 倍 率关 系割 炉 内介 质 中 固体 粒子 的浓 度 、炉 内置 度 · 燃烧反应速度．燃巍鼓率．炉内黑虚、过热汽温负荷辩节范日丑璺热面磨损等问题 ．因此，无｛台 对设计 或运行 ．檐环 倍率都 是循环 瘴化 床的重妥 参数 ．

  若相 对于料柱高度 ，忽略二个 断面 的压 差及 沿程 阻力 ，且 分离器 断面相 对于排灰管断

  （２）为送返飞灰人 炉之 空气 压头与风 量计 算 依靠空气输 回再循 环灰 量， 即形成气 固

  循环倍率 主要 靠如 图 ３所示 的返料器来控 锏 ．由圈 ３可知 ，再循 环灰量 的控制与二个 因 索有关 ：

  ①旋风分 离器 下的料柱高度 ． ＠ 为送返 飞灰人 炉 之空气 的压头与 风量 ． 现在分析这二个 因素 ． （１） 旋风分离 器下料柱高度 与再 循环灰量 关系计算 由于旋风分 离器分离 出的干燥 的细 灰 ，其 流动性 能极 好 ，可 近似 当作流 体处 理 ． ｝灰 的流程 自断面 １至断面 ２写 出伯努里方程 ：

  一 、 循环倍率的选取 、返料器 的设计 ． 分 析 与循 环 倍率 的控 制

  １．循 环 倍 率 的 选 取 （如 图 １所 示 ） 设 ： 七为 循环倍率

  Ｑ ２５０４２ ＫＪ／ｋｇ （５９８１ ｋｃａｌ／ｋｇ） 总 风 量 ＝ Ｖ 。

  输 灰风量 以 ５％计 。为 ０．０５×３７３９７＝１８７０Ｎｍ’／ｈ 输灰 管内介 质浓度：

  根据 ＝、／２ｇＨ 计算 ，最小料柱 高度 至少 应为 ０．６８ｍ．因此 ，结构上 已完全可满足要 求 。 由 文 献 （５），煤 质 成 份 为 ：

  上式 中为下标 １表断面 １各点的参数和下标 ２表断面 ２各 点的参数．

  二次风 的一 部分 ． 因此 ，上部二 次风量将 减少．会对 燃烧 产生不利影 响．所 以．这 部分 风

  式 中 ２－－摩擦 阻力 系数 。可取为 ０．０２ｃ １，ｄ．一分ｑ为返 回管 的长度及 内径 ｍ

  ③输 回再 循 环灰 之风 量计算 这部分 风是 在 流化 床上 方进 入 ，根 据风量 平衡 ．这是

  当循 环倍率 Ｋ 增加时，一级分离已 墨 不可能 达到一定的要求 ，要 进行二级分离 ．二级 妻 ‘Ｄ